七、隔震效果的驗(yàn)證

1995年1月17日日本大阪神大地殼震動(dòng)，造成的傷亡人員之多，房屋破壞之嚴(yán)重，僅次于1923年的關(guān)東大地殼震動(dòng)。該次地殼震動(dòng)具有水平及豎向地面加速度大；液化嚴(yán)重；滑坡多等特點(diǎn)。

  日本阪神地殼震動(dòng)的經(jīng)驗(yàn)和教訓(xùn)是很豐富的。但有一點(diǎn)值得提出，日本阪神地殼震動(dòng)中，雖然地殼震動(dòng)預(yù)報(bào)是失敗的，但作為抗震設(shè)計(jì)應(yīng)該說是成功的，在遠(yuǎn)超過設(shè)防烈度的情況下，絕大多數(shù)的高層和超高層建筑是完好的或有輕微損壞。中高層建筑中也僅有少部分遭到強(qiáng)烈地殼震動(dòng)破壞。采用隔震支座的6座橋梁也沒有損壞。這就為我們?cè)诂F(xiàn)代建筑抵御強(qiáng)烈地殼震動(dòng)上做出了榜樣，地殼震動(dòng)是可以抗御的，止少可以把損失減少到最少程度。

九、設(shè)計(jì)方法及步驟

  1、根據(jù)建筑的層數(shù)、結(jié)構(gòu)形式、設(shè)防烈度及場(chǎng)地土確定減震目標(biāo)（規(guī)范規(guī)定范圍只能降兩度）

  2、根據(jù)減震目標(biāo)，對(duì)上部結(jié)構(gòu)進(jìn)行試算。試算時(shí)上部結(jié)構(gòu)的計(jì)算模型（以框架為例）

  3、根據(jù)試算結(jié)果，取底部柱軸力大的非地殼震動(dòng)組合，按小于等于15MPa壓應(yīng)力的原則選取支座直徑，進(jìn)行支座平面布置，一般一個(gè)柱子下面布置一個(gè)支座，應(yīng)布置在柱子的形心處。

  4、時(shí)程和反應(yīng)譜分析

   （1）葫蘆串簡(jiǎn)化模型法

根據(jù)試算結(jié)果，取其層間剛度，層間質(zhì)量等，建立葫蘆串簡(jiǎn)化模型，取隔震支座的等效剛度，等效阻尼比，分別對(duì)大震、小震進(jìn)行時(shí)程和反應(yīng)譜試算，直到滿足減震目標(biāo)，為止，最后確定隔著支座的參數(shù)；

    （2）空間有限元模型法建立空間的有限元模型進(jìn)行分析，此時(shí)應(yīng)取隔震制作的曲前剛度（K1）,曲后剛度（k2）屈服剪力（QY）,分別對(duì)大震、小震進(jìn)行時(shí)程和反應(yīng)譜試算，直到滿足減震目標(biāo)為止，最后確定隔震支座的參數(shù)；

   5、按減震目標(biāo)進(jìn)行上部結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)

   6、進(jìn)行隔震構(gòu)造設(shè)計(jì)

盆式橡膠支座是由上座板、密封圈、橡膠板、底盆、地腳螺栓和防塵罩等組成的。盆式橡膠支座是在一盆形的底座內(nèi)放置一橡膠塊，利用橡膠在三相受力狀態(tài)下具有流體的性質(zhì)這一特點(diǎn)來實(shí)現(xiàn)大的轉(zhuǎn)角，同時(shí)通過放置在中間支承鋼板上的聚四氟乙烯板與不銹鋼板之間相對(duì)運(yùn)動(dòng)時(shí)的低摩擦系數(shù)來實(shí)現(xiàn)梁的水平位移。盆式橡膠支座能滿足大的支座反力和大水平位移和大轉(zhuǎn)角的要求，適用于跨度大和支座反力大的橋梁。